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價格：電議
所在地：江蘇 無錫市
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更新時間：2018-10-31
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公司地址：江蘇省無錫市新吳區(qū)碩放鎮(zhèn)薛典路82號
李經(jīng)理(先生) 總監(jiān)助理
NS313圓鋼切割該合金的Al含量尤其高，可鍛性差，加難度大，在業(yè)化生產(chǎn)中常出現(xiàn)棒材組織不均勻、探傷雜波水平高、蠕能不合要求的情況。因此，研究熱加藝對TA11鈦合金棒材組織、性能及超聲波探傷性的影響就顯得尤為必要。研究人員針對TA11鈦合金棒材，選用軋制和鍛造兩種熱加藝生產(chǎn)相同規(guī)格的棒材，對分析了兩種熱加藝下TA11棒材的顯微組織、室溫高溫力學性能和超聲波探傷性等方面的點與差異，以便對TA11鈦合金棒材有更深入的了解，為其加藝的改進與提供一些參考。實驗選用TA11材料為三次真空自耗電弧熔煉錠，規(guī)格為Φ700mm，錠重為3t。鑄錠頭和底的化學成分均勻，無明顯成分差異。經(jīng)金相法測定該鑄錠的相變點為1030～1040℃。
無錫國勁合金有限公司從業(yè)于特殊金屬和有色金屬兩大金屬行業(yè)。公司產(chǎn)品涉及航天、船舶、石化、核電、電子、汽輪機、高鐵、海洋工程、壓力容器、機械制造等眾多領域。歷經(jīng)多年的發(fā)展，我司已與國外各大鋼廠建立了良好的合作關系，廠家包括：日本冶金、美國SMC、上海寶鋼、太鋼等公司等眾多知名企業(yè)!
NS313圓鋼切割鑄錠利用2500t和3150t鍛設備在β單相區(qū)開坯，β單相區(qū)的總變形量不小于70%，后在Tβ-10～40℃下矯形為Ф150mm的熱連軋軋制用坯料，矯形的變形量不大于20%；將軋制用坯料繼續(xù)經(jīng)Tβ-10～40℃鍛造變形，Ф120mm的精鍛機鍛造用坯料。Ф150mm規(guī)格的坯料利用熱連軋設備軋制3火共12道次，Ф120mm規(guī)格坯料利用Sxp-13精鍛機設備鍛造2火共7道次，生產(chǎn)出規(guī)格為Ф40mm的成品棒材。熱連軋加熱溫度為Tβ-40～70℃，火次平均變形量約為54.5%；精鍛加熱溫度為Tβ-10～40℃，火次平均變形量約為62.3%。在原始棒坯和成品棒材上均分別切取高倍試樣，試樣經(jīng)磨制拋光后在OLYMPUSGX71型金相顯微鏡上觀察顯微組織。
NS313圓鋼切割樣棒經(jīng)910℃/1h·AC+580℃/8h·AC熱處理后，在德國的Zwick試驗機上進行拉伸，在SANSGWT105型高溫蠕變持久試驗機上進行蠕能。棒材的超聲波探傷檢驗均參照GJB494-88要求，使用USD155型探傷儀，5PΦ38mm，采用水浸法進行。試驗結果表明：（1）TA11鈦合金棒材在Tβ-40～70℃下軋制后組織為等軸組織，邊部與心部組織整體均勻性好，組織，α相分布均勻；在Tβ-10～40℃下經(jīng)精鍛機鍛造后組織為雙態(tài)組織，邊部和心部組織一致性，組織較軋制棒材粗，α相分布具有局部“群集”的征。（2）經(jīng)910℃/1h·AC+580℃/8h·AC熱處理后，精鍛TA11鈦合金棒材室溫高溫抗拉強度較軋制棒材高，但斷面收縮率稍低，精鍛棒材的抗蠕能稍好。
NS313圓鋼切割兩種藝下棒材的各項性能指標均技術指標要求。（3）軋制TA11鈦合金棒材的組織均勻性更好，超聲波探傷雜波水平完全中-12dB的要求；精鍛棒材組織中存在α相“群集”現(xiàn)象，雜波存在-9dB的點，超出要求。從看不銹鋼絲生產(chǎn)情況來看,不銹冷頂鍛鋼絲、不銹編織鋼絲、不銹簧鋼絲、和不銹易切削鋼絲生產(chǎn)增長較快。要這種碳化物不均的鋼絲加塑性可進行殊球化處理(δ10)在20%以上,屬于球化處理良好的鋼絲,可進行冷加。有時球化后的鋼絲強度高于780N/mm2,斷面收縮率和伸長率低于上述指標,觀察其金相組織,就會發(fā)現(xiàn)碳化物大小不均,存在個別大顆粒,顆粒的圓度不好,仍保留著棱角和拖尾,甚至還存在未斷裂的條狀碳化物,拉拔時往往脆斷。
要這種碳化物不均的不銹鋼絲加塑性,可進行殊球化處理:先在930-960℃加熱,保溫后空冷,然后在820-850℃左右球化退火。正火+球化的基本原理是:先加熱溫度,使共晶碳化物和二次碳化物能更好地溶于基體,空冷后馬氏體和屈氏體組織。利用馬氏體和屈氏體組織碳化物分散的點,再進行球化處理,容易細粒狀珠光體組織。9Cr18(Mo)中間熱處理的目的是加硬化,使破碎的碳化物聚積成球,以便繼續(xù)加。目前，鈦及鈦合金鑄錠主要采用真空自耗熔煉制備，其熔煉分為三個階段：起弧期、熔煉期、補縮期。補縮的好壞將直接影響到鑄錠頭部的組織及切頭量的多少，進而影響成材率的高低。為了鈦錠成品率必須減小縮孔深度，這在大型鈦錠的業(yè)生產(chǎn)中別重要。
公司長期生產(chǎn)：NO8810、2.4668 、Incoloy925、022Cr19Ni5Mo3Si2N、N09901、N06625、00Cr17Ni14Mo2、GH1140 、Incoloy901、316L、N08028、2.4669 、K93600、1.4845 、2.4602、Inconel600、IncoloyA-286、00Cr20Ni25Mo4.5Cu2、N08825等材質(zhì)無縫管、法蘭、彎頭、三通等產(chǎn)品。
公司供應無縫管外徑φ1-φ800等各類國標、英制、非標口徑無縫管。
真空感應+真空自耗+電渣,軍工品質(zhì)!特殊鋼種可以定制!!!
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NS313圓鋼切割影響補縮的關鍵因素是電流、電壓、補縮時間，但制定合理的補縮藝與補縮起始電、每一階段的電流、電壓及保持時間都有很大的關系。由于補縮中熔速在不停地變化，每一階段的補縮時間較難固定。所以，經(jīng)過多次試驗和研究，科技人員采取以電剩余量為參考對象成功地解決了這一難點。所制定的補縮藝12tALD真空自耗爐8～10t級鈦及鈦合金鑄錠的補縮，縮孔深度都能控制在100mm左右，補縮藝。鑄錠頭部，可以車屑量，成材率，同時能加效率。試驗設定補縮起始電為300kg，步以5min從熔化電流降到15kA，其它階段電流都以階梯式直接下降。總補縮時間控制在180～240min，補縮結束時的電剩余量為10～20kg。在鈦及鈦合金熔煉中，補縮時間通常占整個熔煉時間的1/3～1/4。補縮時間過長會能耗，從而成本；時間過短，氣體和雜質(zhì)排除不充分。整個補縮不僅要保證總的補縮時間足夠，還要保證每一階段有足夠的時間來使熔池縮小以使氣泡上浮。由于每個鑄錠在重量上有一定的差別，及稱重的誤差和爐內(nèi)焊接時損失的量不同，每個鑄錠補縮藝的時間與電流不能完全一致并固定。經(jīng)試驗與研究總結出以電剩余量為參考對象的補縮藝：①在第三步序結束時，電大約剩余100kg；②在第四步序結束時，電大約剩余70kg；③在第五步序結束時，電大約剩余40kg；④在第六步序結束時，電大約剩余25kg。
NS313圓鋼切割每一步的時間根據(jù)所剩余電量和當時的熔速可以計算出。在第六步結束時，所剩電量已非常少，電已很薄，下端面積也很小，這時電流不應急速下降，急速下降會短路或爬弧，可以以一個時間段地下降，時間長短不影響鑄錠縮孔深度，關鍵是要保證電弧，在藝設定中一般以5min的時間降下來。這一套控制有效可行并且可靠，操作人員容易。能保證后斷電時補縮時間足夠，電能基本熔化完，后的縮孔深度還較小。冷鐓鋼屬于一種成型用鋼,其使用是非常關鍵的,根據(jù)對冷鍛鋼的檢測,發(fā)現(xiàn)控制冷鐓鋼因素主要體現(xiàn)在五大方面,分別為:鋼的化學成分、坯料表面缺陷、設備、晶粒度和軋制藝參數(shù)。(1)化學成分的影響:鋼中硫、磷等雜質(zhì)元素直接影響冷鐓鋼冷鐓性能。在冷鐓鋼的冶煉中針對不同鋼種應去除相應雜質(zhì)。某些非金屬夾雜了鋼的基體連續(xù)性,在靜載荷和動載荷的作用下,往往成為冷鐓鋼裂紋的起點。因此,應盡量鋼中非金屬夾雜物,同時對其進行處理(如鈣化等),其在鋼中的危害。(2)坯料表面缺陷的影響:坯料表面缺陷是產(chǎn)生冷頂鍛開裂的裂紋源,主要形式有坯料表面重皮、裂紋、尖銳等。在加時,由于裂紋的存在引起應力集中,同時產(chǎn)生復雜的應力狀態(tài),裂紋擴張,終冷頂鍛開裂,因此,選用優(yōu)質(zhì)鋼坯是冷鐓鋼的前提,在軋制中存在嚴重的溫度不均也會產(chǎn)品出現(xiàn)開裂現(xiàn)象。(3)軋制中設備對冷鐓鋼性能的影響:生產(chǎn)中各項軋制規(guī)程的制定是影響產(chǎn)品冷鐓性能的主要因素,例如壓下量、張力等的以及生產(chǎn)備件的裝配和。
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